雾化芯的制作方法-k8凯发

雾化芯、雾化器及气溶胶发生装置
技术领域
1.本实用新型属于雾化技术领域，特别地，涉及一种雾化芯、雾化芯、雾化器及气溶胶发生装置。


背景技术：

2.气溶胶发生装置使用的雾化芯主要包括发热体和导液件，其是通过导液件将雾化液传输至发热体，发热体在通电发热后将雾化液加热雾化形成气溶胶。
当前，导液件一般是采用耐高温性的多孔陶瓷或导液性能优异的导液棉。
然而，多孔陶的瓷导液性能不佳，导液棉的耐高温性不佳，因此常规导液件难以兼具优良的耐温性和良好的导液性能，使得雾化芯雾化效果差强人意，严重制约了雾化芯使用寿命与雾化性能的提升。


技术实现要素：

3.基于现有技术中存在的上述问题，本实用新型实施例的目的之一在于提供一种可兼具优良的耐温性和良好的导液性能的雾化芯，以解决现有技术中存在的导液件难以兼顾导液性能和耐高温性，导致雾化芯雾化效果不佳的问题。
4.为实现上述目的，本实用新型采用的技术方案是：提供一种雾化芯，包括：
5.发热体，用于在通电后加热并雾化雾化液；以及
6.导液件，用于向所述发热体传输雾化液；
7.其中，所述导液件为多孔气凝胶，所述多孔气凝胶上贯穿设置有雾化通道，所述发热体设置于所述雾化通道中，且所述发热体的至少部分嵌设于所述多孔气凝胶中，所述多孔气凝胶的内表面上形成有用于释放气溶胶的雾化面，所述多孔气凝胶的外表面上形成有用于吸附雾化液的吸液面。
8.可选地，所述发热体为不锈钢发热件、镍铬合金发热件、铁铬铝合金发热件或镍铁合金发热件。
9.可选地，所述发热体为网状发热件，所述网状发热件的厚度为
0.05～
0.2mm，所述网状发热件的高度为
5.5～
9mm，所述网状发热件的宽度为
5.5～
18mm。
10.可选地，所述发热体为螺旋状发热丝，所述螺旋状发热丝的发热丝直径为
0.1～
0.45mm，所述螺旋状发热丝的发热丝圈数为4～
10圈，所述螺旋状发热丝的发热丝的节距为
0.4～
1mm。
11.可选地，所述发热体位于所述雾化通道中的居中位置。
12.可选地，所述多孔气凝胶的耐高温范围为
350
～
500℃。
13.可选地，所述多孔气凝胶的储油量为
900
～
1000mg/g。
14.可选地，所述多孔气凝胶的孔径为
0.1～
100
μm。
15.基于现有技术中存在的上述问题，本实用新型实施例的目的之二在于提供一种具有上述任一方案提供的雾化芯的雾化器。
16.为实现上述目的，本实用新型采用的技术方案是：提供一种雾化器，包括上述任一
方案提供的所述雾化芯。
17.基于现有技术中存在的上述问题，本实用新型实施例的目的之三在于提供一种具有上述任一方案提供的雾化芯或雾化器的气溶胶发生装置。
18.为实现上述目的，本实用新型采用的技术方案是：提供一种气溶胶发生装置，包括上述任一方案提供的所述雾化芯或所述雾化器。
19.本实用新型实施例中的上述一个或多个技术方案，与现有技术相比，至少具有如下有益效果之一：
20.本实用新型实施例中的雾化芯、雾化器及气溶胶发生装置，采用耐温性的多孔气凝胶作为导液件，在导液件与发热体直接接触的情形下，增强导液件的抗干烧性，有效防止导液件出现碳化而导致糊芯，克服了传统导液件难以兼具优良的耐温性和良好的导液性能而容易出现碳化糊芯的缺陷，从而有利于提高雾化芯的雾化效果及使用寿命。
此外，将发热体设于多孔气凝胶的雾化通道中，并将发热体至少部分嵌设在多孔气凝胶中，增强发热体与导液件的结合强度，使得发热体与导液件高度贴合，增加发热体与导液件的接触面积，克服发热体与导液件之间固-气-固相导致的干烧问题。
附图说明
21.为了更清楚地说明本实用新型实施例中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本实用新型的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动性的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
22.图1为本实用新型实施例提供的雾化芯的立体结构示意图；
23.图2为图1中所示的雾化芯的俯视结构示意图；
24.图3为图1中所示的雾化芯的剖视结构示意图；
25.图4为图1中所示的雾化芯的另一剖视结构示意图；
26.图5为图1中所示的雾化芯的分解视图；
27.图6为本实用新型另一实施例提供的雾化芯的立体结构示意图；
28.图7为图6中所示的雾化芯的剖视结构示意图；
29.图8为图6中所示的雾化芯的另一剖视结构示意图
30.图9为图6中所示的雾化芯的分解视图。
31.其中，图中各附图标记：
32.1-发热体；
2-导液件；
3-雾化通道；
33.4-雾化面；
5-吸液面。
具体实施方式
34.为了使本实用新型所要解决的技术问题、技术方案及有益效果更加清楚明白，以下结合附图及实施例，对本实用新型进行进一步详细说明。
应当理解，此处所描述的具体实施例仅仅用以解释本实用新型，并不用于限定本实用新型。
35.需要说明的是，当元件被称为“连接于”或“设置于”另一个元件，它可以直接在另一个元件上或者间接在该另一个元件上。
当一个元件被称为是“连接于”另一个元件，它可
以是直接连接到另一个元件或间接连接至该另一个元件上。
此外，术语“第一”、“第二”仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示相对重要性或者隐含指明所指示的技术特征的数量。
由此，限定有“第一”、“第二”的特征可以明示或者隐含地包括一个或者更多个该特征。
在本实用新型的描述中，“多个”的含义是两个或两个以上，除非另有明确具体的限定。“多个”的含义是一个或一个以上，除非另有明确具体的限定。
36.在本实用新型的描述中，需要理解的是，术语“中心”、“长度”、“宽度”、“厚度”、“上”、“下”、“前”、“后”、“左”、“右”、“竖直”、“水平”、“顶”、“底”、“内”、“外”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本实用新型和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本实用新型的限制。
37.在本实用新型的描述中，需要说明的是，除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或一体地连接；可以是机械连接，也可以是电性连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通或两个元件的相互作用关系。
对于本领域的普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语在本实用新型中的具体含义。
38.在整个说明书中参考“一个实施例”或“实施例”意味着结合实施例描述的特定特征，结构或特性包括在本技术的至少一个实施例中。
因此，“在一个实施例中”、“在一些实施例中”或“在其中一些实施例中”的短语出现在整个说明书的各个地方，并非所有的指代都是相同的实施例。
此外，在一个或多个实施例中，可以以任何合适的方式组合特定的特征，结构或特性。
39.请一并参阅图1至9，现对本实用新型实施例提供的雾化芯进行说明。
本实用新型实施例提供的雾化芯用于雾化器，其可在气溶胶发生装置的电源装置的电驱动下发热，将雾化器中储存的雾化液加热并雾化形成气溶胶。
40.请进一步结合参阅图
1、图
2、图3和图4，本实用新型实施例提供的雾化芯包括发热体1和导液件2，发热体1在通电后可加热并雾化雾化液，发热体1可以是但不限于不锈钢发热件、镍铬合金发热件、铁铬铝合金发热件或镍铁合金发热件。
导液件2用于承载发热体1，并可向发热体1传输雾化液。
具体地，导液件2为耐温性良好和导液性能优异的多孔气凝胶，多孔气凝胶上贯穿设置有雾化通道3，发热体1设置于雾化通道3中，且发热体1的至少部分嵌设于多孔气凝胶中，多孔气凝胶的内表面上形成有用于释放气溶胶的雾化面4，多孔气凝胶的外表面上形成有用于吸附雾化液的吸液面5，吸液面5吸附的雾化液可经由多孔气凝胶传输至发热体1，雾化形成的气溶胶可经由雾化面4集中释放至多孔气凝胶上的雾化通道3，有利于气流快速充分地将雾化通道3中的气溶胶带出，防止气溶胶滞留沉积。
由于导液件2采用多孔聚酰亚胺气凝胶材料制成，多孔气凝胶不仅具有耐温性好的优点，多孔气凝胶还具有丰富的纳米多孔结构，纳米多孔结构中的微孔孔径处于
0.1～
50nm时，多孔聚酰亚胺气凝胶具有良好的锁液性能，可防止漏液；而在纳米多孔结构中的微孔孔径处于
50nm～
100
μm时，多孔聚酰亚胺气凝胶具有良好的导液性能，使得多孔聚酰亚胺气凝胶能够快速地向发热体1传输雾化液，避免发热体1因供液不足而产生干烧碳化。
此外，多孔聚酰亚胺气凝胶内部的纳米多孔结构中的微孔孔径可在
0.1～
100
μm之间进行调控，易实现对气溶胶细腻程度和口感的调控。
并且，多孔聚酰亚胺气凝胶易实现表面官能团修饰，拓展表面极性调控的范
围与空间，造孔剂添加量可实现孔径调控，进而控制孔隙率大小，延伸导液件2物理与化学两个层面的调控维度，实现导液速率与储液量的调节，多角度实现产品的口感优化。
此外，多孔聚酰亚胺气凝胶的耐高温范围为
350
～
500℃，使得导液件2的耐高温范围高达
350
～
500℃，从而使得导液件2具有较佳的抗干烧性。
加上多孔聚酰亚胺气凝胶隔热性能优异，更加增强了导液件2的抗干烧性，有效防止导液件2出现碳化而导致糊芯。
此外，导液件2与发热体1直接接触，加上多孔聚酰亚胺气凝胶隔热保温性能优异，使得发热体1产生的热量不易散失，从而使得发热体1产生的热量更加充分且集中地对雾化液进行加热雾化，有利于提高热量利用率，降低能耗。
41.本实用新型实施例提供的雾化芯，与现有技术相比，采用耐温性的多孔气凝胶作为导液件2，在导液件2与发热体1直接接触的情形下，增强导液件2的抗干烧性，有效防止导液件2出现碳化而导致糊芯，克服了传统导液件2难以兼具优良的耐温性和良好的导液性能而容易出现碳化糊芯的缺陷，从而有利于提高雾化芯的雾化效果及使用寿命。
并且，将发热体1嵌设于多孔气凝胶中，通过导液件2与发热体1直接接触，利用多孔气凝胶优异的隔热保温性能，使得发热体1产生的热量不易散失，使得发热体1产生的热量更加充分且集中地对雾化液进行加热雾化，有利于提高热量利用率，降低能耗。
此外，将发热体1设于多孔气凝胶的雾化通道3中，并将发热体1至少部分嵌设在多孔气凝胶中，增强发热体1与导液件2的结合强度，使得发热体1与导液件2高度贴合，增加发热体1与导液件2的接触面积，克服发热体1与导液件2之间固-气-固相导致的干烧问题。
42.请结合参阅图
3、图4和图5，在其中一些实施例中，发热体1为网状发热件，网状发热件的厚度为
0.05～
0.2mm，网状发热件的高度为
5.5～
9mm，网状发热件的宽度为
5.5～
18mm，使得网状发热件的发热功率与导液件2的导液速率相匹配，在导液件2与发热体1直接接触的情形下，有效防止发热体1因供液不足而产生干烧，从而有利于避免雾化芯出现碳化糊芯。
43.请结合参阅图
7、图8和图9，在其中一些实施例中，发热体1为螺旋状发热丝，螺旋状发热丝的发热丝直径为
0.1～
0.45mm，螺旋状发热丝的发热丝圈数为4～
10圈，螺旋状发热丝的发热丝节距为
0.4～
1mm，使得网状发热件的发热功率与导液件2的导液速率相匹配，在导液件2与发热体1直接接触的情形下，有效防止发热体1因供液不足而产生干烧，从而有利于避免雾化芯出现碳化糊芯。
44.请结合参阅图
1、图6和图8，在其中一些实施例中，发热体1位于雾化通道3中的居中位置，利用多孔气凝胶优异的隔热保温性能，使得发热体1产生的热量不易散失，使得发热体1产生的热量更加充分且集中地对雾化液进行加热雾化，有利于提高热量利用率，降低能耗。
45.在其中一些实施例中，多孔气凝胶的耐高温范围为
350
～
500℃，且多孔气凝胶的储油量为
900
～
1000mg/g，使得导液件2兼具优良的耐温性和良好的导液性能，在导液件2与发热体1直接接触的情形下，增强导液件2的抗干烧性，有效防止导液件2出现碳化而导致糊芯，克服了传统导液件2难以兼具优良的耐温性和良好的导液性能而容易出现碳化糊芯的缺陷，从而有利于提高雾化芯的雾化效果及使用寿命。
46.本实用新型实施例还提供一种雾化器，雾化器包括上述任一实施例提供的雾化芯。
因雾化器具有上述任一实施例提供的雾化芯的全部技术特征，故其具有雾化芯相同的
技术效果。
47.本实用新型实施例还提供一种气溶胶发生装置，气溶胶发生装置包括上述任一实施例提供的雾化芯或上述任一实施例提供的的雾化器。
因气溶胶发生装置具有上述任一实施例提供的雾化芯或雾化器的全部技术特征，故其具有雾化芯相同的技术效果。
48.本实用新型实施例还提供一种可制备上述雾化芯的雾化芯制备方法，本实用新型实施例中的雾化芯制备方法包括如下步骤：
49.步骤s01：制备聚酰胺酸溶液；
50.步骤s02：向聚酰胺酸溶液中添加氯化铵颗粒，搅拌均匀，得到paa-nh4cl
浆料；
51.步骤s03：将发热体1固定于模具中，并向模具中注入paa-nh4cl
浆料，通过冷冻干燥处理，得到固化成型的雾化芯坯体；
52.步骤s04：将雾化芯坯体进行脱模，通过热亚胺化处理，得到雾化芯成品。
53.本实用新型实施例提供的雾化芯的制备方法，与现有技术相比，通过含氟芳香二酐单体和二胺单体，在二氧六环(diox)和叔丁醇(tba)的混合溶剂中进行醚的氨解反应形成聚酰胺酸(paa)溶液，将添加有氯化铵颗粒的聚酰胺酸(paa)溶液搅拌处理得到的paa-nh4cl
浆料，再将paa-nh4cl
浆料注入预置有发热体1的模具中，通过冷冻干燥及热亚胺化处理制备得到导液件2与发热体1一体化的雾化芯，增强发热体1与导液件2的结合强度，使得发热体1与导液件2高度贴合，增加发热体1与导液件2的接触面积，克服发热体1与导液件2之间固-气-固相导致的干烧问题。
本实用新型实施例提供的雾化芯制备方法，可根据使用需要对多孔聚酰亚胺气凝胶的孔径大小进行合理调控，制备流程短，工艺简单，不仅可降低不稳定因素导致的产品不稳定性，而且能够降低储液件的制作成本、能耗以及污染物排放。
本实用新型实施例提供的雾化芯制备方法，通过引入氯化铵造孔剂，能够抑制气凝胶在热亚胺化过程中的体积收缩。
本实用新型实施例提供的储液件制备方法，通过冷冻干燥处理过程时形成冰晶结构，可去除溶剂中形成的聚酰胺酸气凝胶。
本实用新型实施例提供的储液件制备方法，通过热亚胺化过程完成了羧基和亚胺的脱水缩合反应，减少了气凝胶中疏液基团的数量，并使得氯化铵充分受热分解，达到去除氯化铵的目的。
54.具体的，在步骤s01中，将二氧六环与叔丁醇溶液进行混合，得到混合溶剂，并向混合溶剂中添加含氟芳香二酐单体和二胺单体，通过醚的氨解反应，得到聚酰胺酸溶液。
其中，由表1中的测试数据可知，叔丁醇溶液占混合溶剂的体积比重在0～
30
％，有助于对聚酰亚胺气凝胶进行造孔，并兼顾多孔聚酰亚胺气凝胶的高比表面积、形状完整性与结构强度。
当叔丁醇溶液占混合溶剂的体积比重大于
30
％时，虽然能够增大多孔聚酰亚胺气凝胶的比表面积，但多孔聚酰亚胺气凝胶的结构强度显著降低。
添加的含氟芳香二酐单体和二胺单体为等摩尔比，等摩尔比的含氟芳香二酐单体和二胺单体占聚酰胺酸溶液的质量的
10～
20
％，添加的含氟芳香二酐单体和二胺单体为等摩尔比。
在相同条件下，以等摩尔比的oda/6fda作为溶质，其含量越低，储液量越高，主要归结于在冷冻干燥和热亚胺化过程中，液相溶剂和固态氯化铵颗粒同时作为造孔剂并分别起到造孔的作用，提高了多孔聚酰亚胺气凝胶的孔隙率。
但是当等摩尔比的oda/6fda含量小于
10％时，柱状多孔聚酰亚胺气凝胶易出现结构坍塌、亲油慢以及易碎等不良现象。
而等摩尔比的oda/6fda含量大于
20
％时，造孔剂相对降低，故亲油变慢以及储液量变低。
由此可知，等摩尔比的有助于
4,4'-二氨基二苯醚(oda)和
4,4'-(六氟异丙烯)二酞酸酐(6fda)在整个体系的溶质含量应当控制在
10～
20
％
较佳。
因此，在步骤s01中，反应生成的所述聚酰胺酸溶液占含氟芳香二酐单体和二胺单体的质量百分比为
10～
20
％。
55.具体的，在步骤s02中，搅拌的时间为5～
10小时。
由表2中的测试数据可知，搅拌时间的长短对paa-nh4cl
浆料与多孔pi气凝胶的物性有调控作用，最佳的搅拌时间参数为5～
10小时。
由于采用氯化铵颗粒作为固相造孔剂，在将氯化铵颗粒添加至paa溶液中后，随着搅拌时间的延长，氯化铵颗粒因发生溶解效应，氯化铵颗粒的尺寸会逐渐缩小，同时充分均匀的搅拌，有利于原本团聚状态的氯化铵颗粒得到充分的分散，提高了paa-nh4cl
浆料的流动性与均匀性，最终令多孔pi气凝胶结构完整且表面均匀。
56.具体的，在步骤s02中，氯化铵颗粒的粒径在
60
～
140
μm。
由表3中的测试数据可知，氯化铵颗粒的粒径在
60
～
140
μm，可以获得均匀性强的paa-nh4cl
浆料，有利于维持多孔聚酰亚胺气凝胶的结构完整性。
当氯化铵颗粒的粒径大于
140
μm时，难以通过搅拌获得流动性与均匀性的paa-nh4cl
浆料，进而造成多孔pi气凝胶出现结构不完整且表面不均匀的现象。
57.具体的，在步骤s02中，添加氯化铵颗粒的质量为1～
10g。
由表4中的测试数据可知，添加氯化铵颗粒的质量为1～
10g，可以获得形状与结构完整的柱状多孔聚酰亚胺气凝胶。
虽然随着氯化铵添加量的增加，有利于提高储液量。
然而，当氯化铵的投入量超过
10g时，多孔聚酰亚胺气凝胶的结构完整性与力学强度容易受到破坏，不利于在雾化器2中的安装，降低储液件的使用寿命。
由于氯化铵的投入量过大，造孔剂氯化铵颗粒团聚越严重，降低了paa-nh4cl
浆料的流动性与均匀性，进而导致多孔聚酰亚胺气凝胶的结构不完整。
58.具体的，在步骤s04中，热亚胺化处理的温度为
250
～
400℃，热亚胺化处理的时间为
0.5～
2h，使得多孔聚酰亚胺气凝胶具有完整的外观形状、强的力学强度、优异的储液性能和较快的吸液速率。
热亚胺化处理的温度过高或过低，容易导致paa热亚胺化不充分，造成多孔聚酰亚胺气凝胶的力学强度和吸液速率下降。
59.实施例160.(1)向带有机械搅拌的三口烧瓶中加入一定量的二氧六环(diox)和体积分数为0的叔丁醇(tba)溶液，之后添加
4,4'-二氨基二苯醚(oda)和
4,4'-(六氟异丙烯)二酞酸酐(6fda)，待固体完全溶解后形成
10wt％的聚酰胺酸(paa)溶液；
61.(2)将添加有氯化铵颗粒的paa溶液倒入模具中进行冷冻，然后冷冻干燥
24h以形成paa-nh4cl
气凝胶；
62.(3)将paa-nh4cl
气凝胶通过保温完成热亚胺化过程，得到多孔pi气凝胶样品。
63.实施例
2、实施例
3、实施例
4、实施例5与实施例1的区别在于加入的叔丁醇(tba)体积分数不同，其它的均相同。
其中，实施例2中加入的tba体积分数为
10％的混合溶剂溶液，实施例3中加入的tba体积分数为
20
％的混合溶剂溶液，实施例4中加入的tba体积分数为
30
％的混合溶剂溶液，实施例5中加入的tba体积分数为
40
％的混合溶剂溶液，并以多孔陶瓷样品作为对比例
1。
分别观察实施例1至5和对比例1中的样品形状完整性，并分别测试实施例1至5和对比例1中的样品结构强度、比表面积。
64.表1实施例1至5和对比例1中的样品相关性能测试表
[0065][0066]实施例6[0067](1)向带有机械搅拌的三口烧瓶中加入
47.79ml
二氧六环(diox)和
20.48ml
叔丁醇(tba)溶液，tba的体积占比为
30
％，之后添加
4,4'-二氨基二苯醚(oda)和
4,4'-(六氟异丙烯)二酞酸酐(6fda)，待固体完全溶解后形成
10wt％的聚酰胺酸(paa)溶液；
[0068](2)向制得的paa溶液中添加
10g粒径为
140um氯化铵颗粒作为造孔剂，搅拌1小时后形成paa-nh4cl
悬浊液；
[0069](3)将制得的paa-nh4cl
悬浊液倒入模具中进行冷冻，然后冷冻干燥
24h以形成paa-nh4cl
气凝胶；
[0070](4)将paa-nh4cl
气凝胶通过保温完成热亚胺化过程，得到聚酰亚胺(pi)气凝胶样品。
[0071]实施例
7、实施例
8、实施例9与实施例6的区别在于搅拌形成paa-nh4cl
悬浊液的时间不同，其它的均相同。
其中，实施例7中搅拌3小时后形成paa-nh4cl
悬浊液，实施例8中搅拌5小时后形成paa-nh4cl
悬浊液，实施例9中搅拌
10小时后形成paa-nh4cl
悬浊液。
分别观察实施例7至9中的paa-nh4cl
流动性和均匀性，分别观察实施例7至9中的样品是否完整。
[0072]表2实施例7至9中的样品相关性能测试表
[0073]测试项目搅拌时间(h)浆料流动性浆料均匀性多孔pi基体完整性实施例
61弱不均匀不完整，表面粗糙实施例
73较强略均匀完整，表面略粗糙实施例
85强均匀完整，表面均匀实施例
910强均匀完整，表面均匀
[0074]实施例
10[0075](1)向带有机械搅拌的三口烧瓶中加入
47.79ml
二氧六环(diox)和
20.48ml
叔丁醇(tba)溶液，tba的体积占比为
30
％，之后添加
4,4'-二氨基二苯醚(oda)和
4,4'-(六氟异丙烯)二酞酸酐(6fda)，待固体完全溶解后形成
10wt％的聚酰胺酸(paa)溶液；
[0076](2)向制得的paa溶液中添加
10g粒径为
200um的氯化铵颗粒作为造孔剂，搅拌5小时后形成paa-nh4cl
悬浊液；
[0077](3)将制得的paa-nh4cl
悬浊液倒入模具中进行冷冻，然后冷冻干燥
24h以形成paa-nh4cl
气凝胶；
[0078](4)将paa-nh4cl
气凝胶通过保温完成热亚胺化过程，得到聚酰亚胺(pi)气凝胶样品。
[0079]实施例
11、实施例
12、实施例
13与实施例
10的区别在于向制得的paa溶液中添加的氯化铵颗粒粒径不同，其它的均相同。
其中，实施例
11中向制得的paa溶液中添加
10g粒径为
170um的氯化铵颗粒，实施例
12中向制得的paa溶液中添加
10g粒径为
140um的氯化铵颗粒，
实施例
13中向制得的paa溶液中添加
10g粒径为
60um的氯化铵颗粒。
分别观察实施例
10至
13中的paa-nh4cl
流动性和均匀性，分别观察实施例
10至
13中的样品是否完整。
[0080]表3实施例7至9中的样品相关性能测试表
[0081]测试项目nh4cl
粒径(um)浆料流动性浆料均匀性多孔pi基体完整/均匀性实施例
10200
弱不均匀不完整，表面粗糙实施例
11170
较强略均匀完整，表面略粗糙实施例
12140
强均匀完整，表面均匀实施例
1360
强均匀完整，表面均匀
[0082]实施例
14[0083](1)向带有机械搅拌的三口烧瓶中加入
47.79ml
二氧六环(diox)和
20.48ml
叔丁醇(tba)溶液，tba的体积占比为
30
％，之后添加
4,4'-二氨基二苯醚(oda)和
4,4'-(六氟异丙烯)二酞酸酐(6fda)，待固体完全溶解后形成
10wt％的聚酰胺酸(paa)溶液；
[0084](2)向制得的paa溶液中添
1g粒径为
140um的氯化铵颗粒作为造孔剂，搅拌
5h后形成paa-nh4cl
悬浊液；
[0085](3)将制得的paa-nh4cl
悬浊液倒入模具中进行冷冻，然后冷冻干燥
24h以形成paa-nh4cl
气凝胶；
[0086](4)将paa-nh4cl
气凝胶通过保温完成热亚胺化过程，得到聚酰亚胺(pi)气凝胶样品。
[0087]实施例
15、实施例
16、实施例
17、实施例
18与实施例
14的区别在于向制得的paa溶液中添加的氯化铵颗粒质量不同，其它的均相同。
其中，实施例
15中向制得的paa溶液中添
5g粒径为
140um的氯化铵颗粒作为造孔剂，实施例
16中向制得的paa溶液中添
10g粒径为
140um的氯化铵颗粒作为造孔剂，实施例
17中向制得的paa溶液中添
15g粒径为
140um的氯化铵颗粒作为造孔剂，实施例
17中向制得的paa溶液中添
20g粒径为
140um的氯化铵颗粒作为造孔剂。
分别观察实施例
15至
18中的paa-nh4cl
流动性和均匀性，分别观察实施例
15至
18中的样品是否完整，并且分别测试实施例
15至
18中样品的储液量和力学强度。
其中，样品的完整性采用光学显微镜能快速简单的判定，验收标准为表面没有裂纹或破损。
样品的力学强度是将多孔pi气凝胶样品与对比例1中多孔陶瓷样品按照实际安装要求分别装配到产品中，组装过程与中，不出现开裂、掉渣等现象，则判定与对比例一致，属于强的力学性能。3、样品的储液量将样品放入干燥烘箱
120℃
预处理
15min，称其质量为m0，然后放入盛有固定雾化液量的专用器皿中，雾化液的高度约为
1.27mm，样品吸附饱和后，取出样品擦除样品表面雾化液，称量吸附雾化液后的样品的质量为m1，并通过计算获得单位质量样品吸附雾化液的质量(c，单位mg/g)。
[0088][0089]表4实施例
15至
18和对比例1中的样品相关性能测试表
[0090][0091]以上所述仅为本实用新型的较佳实施例而已，并不用以限制本实用新型，凡在本实用新型的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本实用新型的保护范围之内。